دورات هندسية

 

 

التراكيب الأساسية لأفعال الحمولات .

صفحة 1 من 3 12 3 الأخيرةالأخيرة
النتائج 1 إلى 10 من 28
  1. [1]
    الصورة الرمزية م . أبو بكر
    م . أبو بكر
    م . أبو بكر غير متواجد حالياً

    مشرف ( الهندسة المدنية )

      وسام مشرف متميز


    تاريخ التسجيل: Dec 2005
    المشاركات: 2,997
    Thumbs Up
    Received: 156
    Given: 23

    التراكيب الأساسية لأفعال الحمولات .

    يغيب عن كثير من المهندسين بعد حساب تأثير الزلازل أو الرياح آلية دمج هذه الحمولات و كيفية حساب التراكيب التي تعطينا اسوأ الحالات مع الأخذ بعين الاعتبار رفع نسبة الإجهادات المسموحة عند إدخال حساب الزلازل أو الرياح .

    لكن كيف نركب هذه الحمولات ؟؟؟

    6-3-2- تحديد قيم الأفعال القصوى :

    تحدد قيم الأفعال القصوى U المأخوذة في التصميم وتراكيبها الممثلة كما يلي:

    6-3-2-1- التراكيب الأساسية للأفعال القصوى :

    أ-عندما يقتصر تأثير الأفعال المؤثرة على الأحمال المميزة (أو الاسمية) الثابتةG والأحمال المميزة (أو الاسمية) الإضافية P ( وبضمنها المعامل الديناميكي إن وجد) ، تحسب الأفعال القصوى وفق التركيب التالي:

    U = 1.5 G + 1.8 P …(b)

    ب-عندما يتوجب اعتبار أثر ضغط الريح في الحساب، تحسب الأفعال القصوى وفق التركيب التالي:

    U = 0.8 [1.5 G + 1.8 P + 1.8 W ] …(c)

    حيث: W تمثل قيمة الأفعال الناتجة عن ضغط الريح بقيمتها المميزة (أو الاسمية).

    ج-عندما يتوجب أخذ أثر الزلازل في الحساب، تحسب الأفعال القصوى كما يلي:


    U = 0.8 [1.5 G + 1.8 P + 1.8 ( 1.1 S ) ] …(d)
    حيث: S تمثل قيمة الأفعال المميزة (أو الاسمية) الناتجة عن الزلازل.

    ملاحظة: لا يجمع أثر الزلازل مع أثر الرياح بل يؤخذ الأثر الأسوأ بينهما.

    د-عندما يتوجب أخذ أثر الأفعال المميزة أو الاسمية الناجمة عن التشكلات المفروضة تحت ظروف الاستثمار (T) ، كتأثير فرق الهبوط، أو الزحف، أو الانكماش ، أو تغير درجات الحرارة، …الخ ، يتم الحساب وفق التركيب التالي :

    U = 0.8 [1.5 G + 1.8 P + 1.5 T ] …(e)

    هـ-عندما يخضع العنصر أو القطاع لتأثير الأفعال المميزة (أو الاسمية) الناجمة عن ضغط التربة (E) ، يتم حساب الأفعال القصوى وفق التراكيب (b) و (c) و (d) أعلاه بعد إضافة أثر (E) إلى الأفعال الأخرى مضروبة بمعامل التصعيد (1.8). و يتوجب أيضاً أن يتم التحقق من مقاومة العنصر أو القطاع بوجود أثر E أو بدونه.

    و-عندما يخضع العنصر لتأثير الأفعال الناجمة عن ضغط أو أوزان السوائل بقيمها المميزة (أو الاسمية) (F) ، يطبق ما ورد أعلاه في هـ- بالنسبة لضغط التربة مع استبدال (E) بـ

    ز- في جميع الأحوال يجب ألا تقل مقاومة العنصر أو القطاع الناتجة عن التراكيب المعطاة بالعلاقتين ( c ) و (d) عما يعطيه بالعلاقة (b).

    ح- في جميع التراكيب الأساسية السابقة، ومع مراعاة الشروط و الاعتبارات الواردة في الباب السابع ، تؤخذ قيم P الناتجة عن توزيع الأحمال الإضافية في أسوأ وضعيات التحميل بالنسبة للعنصر أو القطاع المدروس، وبضمن ذلك، إن لزم، التأكد من الحالات الخاصة التي قد يؤدي فيها اعتبار قيمة لـ P مساوية إلى الصفر إلى وضع أكثر خطورة بالنسبة لمقاومة هذا العنصر أو القطاع .

    6-3-2-2- التراكيب الثانوية للأفعال القصوى:

    أ-تعرف الرموز T, F, E, S, W, P, G كما ورد في البند 6-3-2-1

    ب-في الحالات الخاصة التي تؤدي فيها الأحمال الشاقولية الثابتة إلى زيادة استقرار المنشأ أو مقاومته ضد أثر الضغوط أو التأثيرات الجانبية يتم تحقيق العنصر أو القطاع تحت تأثير واحد أو أكثر من التراكيب الثانوية التالية للأفعال القصوى :

    U = 1.5 G + 1.4 W …(f)
    U = 1.5 G + 1.8 E …(g)
    U = 1.5 G + 1.4 W + 1.4 E …(h)


    ج- في حال أخذ تأثير الزلازل تطبق نفس التراكيب (f) و (g) و (h) أعلاه مع استبدال W بـ(1.1S) ، ولا يضاف أثر الزلازل إلى أثر الرياح بل يؤخذ الأسوأ بينهما.

    د-في حال تعرض العنصر أو المنشأ لأثر الضغط الجانبي للسوائل، تطبق العلاقتان (g) و (h) أعلاه ، مع استبدال E بـ

    هـ- في معظم الحالات، ليس من الضروري جمع أثر الأحمال الإضافية P والرياح W (أو الزلازل S ) إلى أثر التشكلات المفروضة، بل يكتفى بتحقيق مقاومة العنصر أو القطاع تحت تأثير الأفعال القصوى الناتجة من التراكيب الأساسية المبينة في 6-3-2-1 والثانوية المبينة في العلاقات (h), (g), (f) إن لزم. إلا أنه وفي الحالات الخاصة التي يقدر فيها المصمم أن هناك احتمالاً كبيراً لتعرض المنشأ لجميع هذه الآثار معاً ، يتم التحقق من الأفعال القصوى وفق التركيب التالي:

    U = 1.1 G + 1.25 ( P + T + ( W or 1.1 S)) …(i)

    وإذا كان العنصر معرضاً في هذه الحالة أيضاً لأثر ضغط التربة (E) أو السوائل (F) تضاف قيمة 1.2E أو (F) إلى العلاقة (i) أعلاه على أن يحقق التركيب مع أو بدون أثر (E) أو (F).

    عند اعتماد الأفعال القصوى وفق الصيغة (e) يجب التحقق من الفعال القصوى وفق التركيب التالي :

    U = 1.5 ( G + T ) …(j)

    منقول عن الكود العربي السوري للخرسانة المسلحة

    مستعدون لأي توضيح

    م . أبو بكر

  2. [2]
    aalmasri
    aalmasri غير متواجد حالياً
    عضو تحرير المجلة
    الصورة الرمزية aalmasri


    تاريخ التسجيل: Jun 2006
    المشاركات: 2,016
    Thumbs Up
    Received: 10
    Given: 0
    مشكووووووور مهندسنا الكريم على الموضوع الشيق
    ملاحظة صغيرة: هذا الكود وضع في اي سنة؟ لأن الكود الامريكي الجديد 2005 يستخدم معاملات امان اصغر من المذكورة في الكود السوري

    0 Not allowed!


    (رب إني لما أنزلت إلي من خير فقير)


  3. [3]
    المهندس الفنان
    المهندس الفنان غير متواجد حالياً
    عضو


    تاريخ التسجيل: May 2006
    المشاركات: 32
    Thumbs Up
    Received: 0
    Given: 0
    مشكور على هذه المعلومات وآمل أن تزودنا بالكثير منها

    0 Not allowed!



  4. [4]
    khad4
    khad4 غير متواجد حالياً
    عضو فعال جداً


    تاريخ التسجيل: Apr 2006
    المشاركات: 156
    Thumbs Up
    Received: 6
    Given: 3
    مجهود عظيم اخونا ابو بكر
    برجاء ايضاح كيفية التأكد من كفاءة (او حساب) مقدار بعد الفاصلseismic joint condition بين المنشأت لتقليل تأثيرpounding
    طبقا للكود السورى للاحمال

    0 Not allowed!



  5. [5]
    م . أبو بكر
    م . أبو بكر غير متواجد حالياً
    مشرف ( الهندسة المدنية )
    الصورة الرمزية م . أبو بكر


    تاريخ التسجيل: Dec 2005
    المشاركات: 2,997

    وسام مشرف متميز

    Thumbs Up
    Received: 156
    Given: 23
    هذا الكود وضع في اي سنة؟
    هذا الكود وضع عام 1992 للمرة الأولى و تم تحديثه أعوام 1996 - 2000 - 2004 .

    برجاء ايضاح كيفية التأكد من كفاءة (او حساب) مقدار بعد الفاصلseismic joint condition بين المنشأت لتقليل تأثيرpounding
    طبقا للكود السورى للاحمال
    إن شاء الله نضيف المعلومة هنا .

    م . أبو بكر

    0 Not allowed!



  6. [6]
    silverfox
    silverfox غير متواجد حالياً
    عضو فعال جداً


    تاريخ التسجيل: May 2006
    المشاركات: 160
    Thumbs Up
    Received: 2
    Given: 0
    أخي الكريم أشكرك على هذه المشاركة ولي استفسار لو سمحت، أنا استعمل التراكيب التالية في الحساب على الزلازل، وعلىالكود العربي السوري:
    U1=1.5 DL + 1.8 LL

    U2,3= 1.48 DL + .55 LL (+/-)1.1 SX1
    U4,5= 1.48 DL + .55 LL (+/-)1.1 SX2

    U6,7= 1.48 DL + .55 LL (+/-)1.1 SY1
    U8,9= 1.48 DL + .55 LL (+/-)1.1 SY2

    U10,11= 0.83 DL (+/-) 1.1 SX1
    U12,13= 0.83 DL (+/-) 1.1 SX2

    U14,15= 0.83 DL (+/-) 1.1 SY1
    U16,17= 0.83 DL (+/-) 1.1 SY2
    حيث DL الحمولة الثابتة (الميتة) ----- LL الحمولة الحية ----- SX1,SX2,SY1,SY2 هي الحمولات الزلزالية بالاتجاهين X وY مع ملاحظة المنطقة وعوامل الدراسة الزلزالية.. وبالطبع لوجود سوء في التنفيذ في الورشا فإنني أقوم بوضع قيم صغيرة لمقاومة الاسمنت ومقاومة الحديد حيث أنني أستعمل Fc=160 kg/cm2 و Fy=3600 حيث SigmaS=1600
    ولاحظت أنك عندما وضعت التركيب الزلزالي قد ضربت بعامل 0.8 فهل يجب أن أبقى على تراكيب الحمولا التي أستعملها أو أقوم بتخفيضها بالعامل 0.8 كما ذكرت، وخصوصاً أنني ألاحظ أن المقاطع الناتجة بعد التصميم كبيرة إلى حد ما.... مع جزيل الشكر

    0 Not allowed!



  7. [7]
    م . أبو بكر
    م . أبو بكر غير متواجد حالياً
    مشرف ( الهندسة المدنية )
    الصورة الرمزية م . أبو بكر


    تاريخ التسجيل: Dec 2005
    المشاركات: 2,997

    وسام مشرف متميز

    Thumbs Up
    Received: 156
    Given: 23
    أخي silverfox .

    التراكيب التي ذكرناها لحالات حدود الاستثمار و فيها نستخدم الطريقة الستاتيكيةالأولى في الكود العربي السوري .. أما التراكيب التي ذكرتها أنت فهي لحالة الحد الأقصى و فيها نستخدم الطريقة الستاتيكية الثانية الواردة في الملحق الثاني للكود العربي السوري .

    أرجو أنني وضحت .

    م . أبو بكر

    0 Not allowed!



  8. [8]
    silverfox
    silverfox غير متواجد حالياً
    عضو فعال جداً


    تاريخ التسجيل: May 2006
    المشاركات: 160
    Thumbs Up
    Received: 2
    Given: 0
    ألف شكر لك أخي الكريم، وأريد أن استفسر عن بعض المعلومات إن كان لديك رد، فأنا أبحث عن طرق تخفيف الحمولات المطبقة على المباني بحيث تخفف من الأوزان وتقلل من التكاليف فقد رايت عدة مباني مؤلفة من أكثر من 10 أدوار ومع ذلك فإن الأعمدة والجسور ليس كبيرة جداً وهي بحدود المعقول بينما عندما حاولت دراسة عدة أبنية على برنامج مثل Etabs لبناء مؤلف من 5-7 أدوار كانت الأعمدة والجسور الحاملة لا تتحقق إلا بقيم كبيرة جداً مقارنة مع طريقة الدراسة بدون وجود أحمال الزلازل، فهل هناك طرق لتحسين هذه الدراسة.

    0 Not allowed!



  9. [9]
    م . أبو بكر
    م . أبو بكر غير متواجد حالياً
    مشرف ( الهندسة المدنية )
    الصورة الرمزية م . أبو بكر


    تاريخ التسجيل: Dec 2005
    المشاركات: 2,997

    وسام مشرف متميز

    Thumbs Up
    Received: 156
    Given: 23
    لا أعرف أخي الكريم كيف تقوم بالحساب ..
    لكنكك في الطريقة الستاتيكية الأولى تدخل 0.25 الحمولات الحية عند حساب w.
    و في الستاتيكية الثانية لا تدخل قيمة الحمولات الحية أبداً عند حساب w .

    اشرح لي طريقة حسابك لأتمكن من أن أعرف موقع الخلل ...

    أخوك : م . أبو بكر

    0 Not allowed!



  10. [10]
    silverfox
    silverfox غير متواجد حالياً
    عضو فعال جداً


    تاريخ التسجيل: May 2006
    المشاركات: 160
    Thumbs Up
    Received: 2
    Given: 0
    أنا أقوم بإدخال قيمة حساب Mass Source الكتلة الكاملة 1DL + .25 LL
    فهل يجب أن استعمل DL فقط دون ادخال 0.25 من الحمولة الحية في حال استعمال الطريقة الستاتيكية الثانية.
    وباعتبار أن النقاش قد تطور ومن الواضح خبرتك العملية الجيدة فإنني أطمع في أن تساعدني في الحصول على مراجع لدراسة الطرق الدينامكية، وأرجو أن لا أكون قد أثقلت عليك... مع تقديري وشكري الجزيل.

    0 Not allowed!



  
صفحة 1 من 3 12 3 الأخيرةالأخيرة
الكلمات الدلالية لهذا الموضوع

عرض سحابة الكلمة الدلالية

RSS RSS 2.0 XML MAP HTML